钢管满堂脚手架施工方案.doc

钢管满堂脚手架施工方案完整
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龙岩市西城片区经济适用房B区

基
础
砼
施
工
方
案
编制单位:福建恒盛建筑集团

编制人：

审核人：

编制日期：2021年1月10日

一、层高超过3.5m采用胶合板，钢管（Φ48×3.5）支撑

1）、构造图（高度6。4米）

2)、计算简图

梁侧模，按三跨连续梁计算，跨度为竖楞间距

梁底模，按三跨连续梁计算,跨度为小楞间距L2(L2=300~600mm为宜)

小楞计算，按简支梁受集中力P计算，跨度为L3

钢管支撑,按两端铰接受压构件计算

3）、荷载计算

A、 侧模、底模（都为三跨）

强度

M=1/10ql2        W=1/6bh2

δ=M/W≤fm    则满足要求

挠度

fmax=0.667q/  14/100EI≤［f］则满足要求  fmax 〉[f］不满足要求,可减少1

2)、小楞

强度验算

M=1/4PL3

δ=M/W≤fm则满足要求

挠度验算

f=p/l3/48EI≤[f］    则满足要求

支撑

δ=N/？A≤f则满足要求

式中?为压杆稳定系数,由λ=l0/I查规范JGJ130-2001附录C表C得

l0=h+2a，h为支撑立杆的步距,

i =1.58cm

若λ>250时， ?=7320/λ2

模板支架立杆的轴向力设计值N

N=1。2∑NGK+1.4∑NQK

NGK—-为模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。

ΣNQK——为施工人员及设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

二、层高超过3。5m采用胶合板模板与钢管支撑

1、 构造

胶合板规格为1830×915×18,取一块胶合板作为计算单元，每块板下设n根木搁栅

即搁栅间距为L1=1830/n—1，本例设n=5，L1=458mm，搁栅下设钢管其间距为L2(L2=1m）

钢管立杆的间距L3（取L3=2L1)。

2、计算简图

（1）、胶合板底模

（2）、木搁栅

（3)、安搁栅的钢管

(4）、支撑立杆

支撑立杆按轴心受压构件计算

3、 荷载计算

（1） 板底模荷载（楼板厚度为0.1m，胶合板自重5KN/m3）

自重标准值F1计算

胶合板自重：0。915×0.018×5

混凝土自重：24×0.915×0.1

钢筋自重：1。1×0.915×0.1

合计：  2.38KN/m

施工荷载标准值:F2=0.915×2.5=2。29KN/m或者集中力Pk=2.5KN

荷载设计值计算

1）、强度计算：

施工荷载按均布荷载时

q=（1。2F1+1.4F2）×折减系数=（1。2×2.38+1.4×2.29) ×0。9=5。45KN/m

弯矩M=0。1ql2=0。1×5。45×0。458=0。114KN·m

剪力V=0.6 ql=0.6×5。45×0.458=1.5KN

施工荷载为集中力时q=1.2F1×折减系数    P=1。4PK×折减系数

弯矩M=（0。1 ql2+0。175Pl) ×折减系数

=(0.1 ×1.2×2.38×0。4582+0。175×1。4×2.5×0。458) ×0.9

=0.306KN。M

剪力V=0.6ql+0.65q=0.6×1。2×2.38×0.458+0.65×1.4×2.5=3.06KN

显然施工荷载为集中力时的弯距和剪力大!

2)、挠度验算：q=1。2F1×折减系数=1。2×2。38×0。9=2.57KN/M

（2）、木搁栅

自重标准值F1计算

胶合板自重:5×0。018×L1=0。018×5×0.458=0。041

木搁栅自重：5×0。05×0.1=0。025

混凝土自重:24×0.1×L1=24×0.1×0。458=1.1

钢筋自重:1。1×0。1×L1=1.1×0.1×0.458=0。05

合计：F1=1。22KN/M

施工荷载标准值F2

为均布荷载F2=2。5×L1=2。5×0.458=1。15KN/M

或集中力P=2.5KN

荷载设计值计算

1）、强度计算:

施工荷载按均布荷载时

q=（1.2F1+1。4F2）×折减系数=（1.2×1。22+1。4×1。15)×0.9=2.77KN/M

弯距M=0。1qL22=0.1×5。45×12=0。277KN.M

剪力V=0。6 qL2=0.6×2.77×1=1。66KN

施工荷载为集中力时q=1。2F1×折减系数    P=1.4PK×折减系数

弯矩M=（0。1ql22+0。175PL2)×折减系数

=(0。1×1。2×1.22×12+0。175×1。4×2.5×1)×0。9=0。744KN。M

剪力V=0.6qL+0.65P=0.6×1.2×2。38×0.458+0。65×1。4×2.5=3.06KN

显然施工荷载为集中力时的弯矩和剪力大!

2）、挠度验算：q=1。2F1×折减系数=1。2×1.22×0。9=1。32KN/M

（3）、安搁栅的钢管

自重标准值F1计算

胶合板自重：0.3×L2=0。3×1=0。3(模板自重取0.3KN/M2)

混凝土自重:24×0。2×L2=24×0。1×1=2.4

钢筋自重:1.1×0。1×L2=1.1×0.1×1=0。11

合计：F1=2.81KN/M

施工荷载标准值F2：

为均布荷载F2=1。5×L2=1。5×1=1。5KN/m

设计荷载为：

强度计算P=(1。2F1+1.4F2）×折减系数=（1。2×2。81+1。4×1.5) ×0.85

=4。65KN

挠度计算P’=1。2F1×折减系数=1。2×2。81×0.85=2。87KN

(4）立杆支撑轴向力设计值（不组合风载）

N=1。2（N1k+∑N2K）+1.4N3K

式中N1k为钢管支撑自重标准值产生的轴向力N1k=gk·H=0。12×4=4。8KN（gk为每米立杆承受的钢管支撑自重标准值,取gk=0。12KN/m，H为立杆高度）。

∑N2K为模板、混凝土、钢筋自重标准值产生的轴向力总和

∑N2K=（0。3+2.4+0.11）L2L3=2。81×1。0×0.915=2.6KN

N3K为施工人员及设备自重标准值产生的轴向力，

N3K=1。0 L2L3=1。0×1。0×0。915=0.915KN

N=1。2(N1k+∑N2K）+1。4 N3K=1。2×（4.8+2.6)+1.4×0。915=10.2KN

4、 结构验算

（1） 板底模板:

抗弯强度σ=M/W=0.306×106/915×182/6=6.2N/mm﹤f    =20N/mm2满足要求！

抗剪强度τ=3v/2bh=3×3.06×103/2×915×18=0。28N/mm﹤［fv]=1。4/mm2满足要求！

挠度计算

f=0.667ql14/100EI=0。667×2。57×4584/100×6000×915×183/12

=2.8mm﹥［f]=458/250=1.83mm不满足要求，所以采取减小跨度

即取L1=1830/6—1=366mm

再验算得，f=1。1mm﹤[f]=1。5mm

（2）木搁栅验算：

与底模相似（略）

(3）立杆支撑稳定验算：

σ=N/ūA﹤f则满足要求

式中N为立杆轴向力设计值N=10.2KN

ū为稳定系数,由γ=l0/I查规范JGJ130—2001

附录C表C查取

l0为计算长度， l0=2a+h(本例a=200mm,h=2m）

则l0=2400mm

i为回转半径， i=15.8mm（Φ48×3.5钢管),A=4。89cm2

γ=2400/15。8=151。9，查得ū=0。3

则: σ=N/ūA=10.2×103/0。3×489=69。5N/mm2﹤f=205N/mm2

满足要求

一、工程概况：
肥城市鲁西义乌国际商贸城C区一期专业街A工程，位于肥城南端，一级路以南.建筑面积22468。26㎡，其中地上建筑面积：22468.26㎡，室外地坪—0。15m，地上3层，一二层层高为6m、三层层高为4.2米，为商业楼。建筑总高度20m,框架结构，本工程采用独立基础，砼强度：基础及主体结构均为C30的砼。圈梁、构造柱、现浇过梁C20，钢筋采用HPB235钢筋和HPB400钢筋。砌体填充墙均采用加气砼砌块,采用M5混合砂浆砌筑。内墙采用混合砂浆抹面，卫生间、厨房贴瓷砖墙面，外墙为刷涂料外墙。屋面采用高分子防水卷材屋面。采用铝合金窗，内门为夹板门。水泥砂浆楼地面，水电消防设施齐全.
二、编制依据
21、工程建设施工设计图纸
2.2、工程涉及主要国家或行业规范、标准、规程、图集、地方标准
2.3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）
2。4《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
2。5《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001)
2。6《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
三、满堂支撑架
3.1、满堂支撑满堂支撑架特点
3。1。1、满堂支撑满堂支撑架由钢管通过扣件扣接而成。节点采用扣件连接，因此在荷载作用下，具有一定的抗转动刚度。特殊情况下(一般不需）通过增加设置局部拉结件来实现满堂支撑架与主体结构的可靠连接，使架体能承受其自重、施工荷载和风载的作用.
3.1。2、本工程从相应混凝土楼、地面开如搭设设置单立柱的满堂支撑满堂支撑架，并续搭设至该层梁板底的模板方木底部。
3.2、满堂支撑架组成的基本要求
3。2.1模板支撑满堂支撑架由立杆、纵向水平横杆、横向水平横杆、剪力撑、扫地杆、底座（本工程即为主体混凝土结构、及一层地面）组成，形成一闭合之空间框架。满堂支撑架地基与基础必须坚实和具有足够的承载能力，在夯实的土层上铺设50mm厚,300mm宽的垫板，防止架体下沉。
3。2.2、扣件螺栓拧紧力钜应在40N。m—65N.m之间，以保证 “空间框架结构"的节点具有足的刚性与传递荷载的能力。
3。2。3、须设置剪刀撑以保证架体的纵向刚度。
四、施工部署
满堂支撑架施工由木工人员具体操作.由现场木工班组长对架体施工全过程统一调度和部署，由现场安全员对架体的安全进行监控与验收.满堂支撑架施工技术人员由以下人员组成：
(1)、分包搭设支撑架（含满堂支撑架搭设）施工班组长
（2）、分包搭设支撑架（含满堂支撑架搭设）现场管理员
(3）、分包搭设支撑架（含满堂支撑架搭设）安全员
（4)、满堂支撑架分项工程发包方施工员
（5）、满堂支撑架分项工程发包方安全员
五、满堂支撑架搭设技术方案
5。1、施工准备
、搭设前各级工程负责人必须逐级向施工人员进行安全技术交底。
5。1.2、满堂支撑架材料进场前,预先备足用于搭设架体的钢管、扣件等相关材料.本满堂支撑架方案对所有钢管采用防锈漆刷新。
5。2、满堂支撑架基础
5.2。1、本方案满堂满堂支撑架在搭设前，应在架体搭设前由满堂支撑架分项工程发包方回填夯实后用50mm厚300mm宽的通长木板铺设。
5。2。2、满堂支撑架承包方按照设计图纸,从相应楼、地面开始搭设满堂支撑架。
5。3、满堂支撑架杆件设置、搭设
5。3.1、一般搭设顺序
1）、放线→设置立杆→搭设横向水平杆→搭设纵向水平杆→接立杆（视搭设高度与钢管长度决定接长与否）→搭设第二步横向水平杆→搭设第二纵向水平杆→设置一定拉结件→放入上顶托→验收
2)、满堂支撑架排底的时候，首先在有柱位置开始设置立杆、自下而上，并逐步改变搭设方向，减少误差积累，依次向其它展开。不宜自两端相向搭设或相间进行，以避免结合处错位，难于连接。
3）、按照结构主体施工步骤，分联分跨搭设，并局部进行交叉搭设,搭设材料可以在相邻相近梁跨周转使用。
、杆件设置、构造措施
。1、扫地杆的搭设
1)、钢管支撑满堂满堂支撑架必须设置纵横向扫地杆.
2）、扫地杆设置在立杆最底端的以上200mm处。
3)、满堂支撑架基础有较大高低差，则扫地杆必须越过高差处两个长度，然后还须在低处重新设置扫地杆。
5。3.2.2、立杆、横向水平杆、纵向水平杆的搭设
1）、立杆:采用单立杆，立杆间间距1.05m。立杆接长除顶层外均必须采用对接扣件连接,与纵向及横向水平杆均用直角扣件扣牢；顶层以及特殊情况下接长如用搭接，其搭接长度应跨越两步水平杆，且不小于3。6m，并用不少于2个直角扣件固定；对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设置在同步同跨内（特殊情况除外），两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3.外侧端部扣件盖板的边缘至杆端距离宜大于100mm.立杆在架体全高范围内的累计垂直偏差不得大于±100mm，每步步高范围内的立杆垂直偏差不宜大于100h/H(h为立杆步距，H为翻转架每翻架体总高度落地架总高度）。梁底不设立杆(设置在梁两侧)，板底立杆悬臂顶点控制在离板底200-220mm左右，以便于模板及方木、小楞安放.
2）、横向水平杆设置在纵向水平杆下面，两端露出立杆侧边不小于100mm。
3)纵向水平杆的对接扣件应交错布置,两个相邻纵向水平杆不应设置在同步同跨内,
两相邻立柱接头在高度方铅错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
4）步高在1.3—1.5m之间,最上一步层横向水平杆应不宜低于立杆悬臂顶点100mm.
5.3。3。3、满堂支撑架支撑的设置
1）、满堂支撑架应设置纵、横向剪刀撑,应与满堂支撑架的搭设同步进行。
2）、剪刀撑宜在模板支架主梁梁侧设置。
3）、满堂支撑架剪刀撑按规范沿高度方向连续设置，每道剪刀撑跨越立柱的根数为4—6根之间.每道剪刀撑宽度不应小于跨越设置方向上的4个跨度，且不小于6m，斜杆与同一垂直面上的水平杆件产生的倾角宜在450-600之间.
4）、剪刀撑钢管若有接长,其搭接长度不得小于1000mm.且每一个搭接处使用的旋转扣件不得少于两个。
5。4、拉结件的设置
1）、由于满堂支撑架的纵横向宽度都很大，其平面刚度也自然大，一般不需要与结构拉结，即所谓的连墙件设置.
2）、当模板支撑满堂架高度超过5m,宜设置揽风绳。因本工程层高偏高，需要时要进行揽风绳设置。
5.5、外围维护架搭设
如因工程需要须在结构最外围搭设维护架，以便于模板安装和施工操作，须按如下搭设：
1）、按构造搭设、外架架宽700mm，步高同满堂架。
2）、结构板面以下的几步架体,不设置填心杆件和外侧栏杆、不挂设安全网。只在最上一步设置填心杆和外侧栏杆及挂网栏杆，铺设竹脚手板和挂设外侧安全网。
4）、维护架只能起维护作用，它的限定使用荷载为1.0KN/m2.不能作为装修架体或结构支撑架使用.
六、满堂支撑架验收
6.1、架体每搭设一层，纵横梁跨度应验收一次.
6.2、验收时,会同发包方安全员、承包方负责人、承包方班组长,对架体的安全质量以及是否符合主体施工要求等方面进行验收，并交付使用。
6。3、验收了发现架体质量不合要求时,由发包方出具整改通知书，由施工方根据规范、合同及整改通知书对架体整改。
6.4、满堂支撑架经过验收后方可投入使用.
七、满堂支撑架的拆除
7。1、拆除前检查满堂支撑架的扣件连接、拉结件、支撑体系等是否符合构造、安全要求;由单位工程负责人对作业人员进行安全拆除技术交底;清除满堂支撑架上杂物及地面障碍物。
7.2、拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业;拉结件必须随满堂支撑架逐步拆除，严禁先将拉结件整个拆除扣再拆满堂支撑架；分段拆除高度应不大于2步，超过时应增设拉结加固。
7。3、拆除过程中,应对地面上电缆、架体旁电缆采取防护措施,通过架体的电线应先断电，后转移。拆除下来的满堂支撑架构件,随拆架步数翻转传递至自然地面，不得抛扔，必须分段集中,扣件用袋子装好,钢管按不同品种、规格堆放。
7.4、拆除满堂支撑架时，承包方应当紧密配合发包方,地面、通道等危险地段应设栏杆或其它警戒标志，并派专人维持现场.
八、安全技术、文明措施
8。1、组织操作人员进行岗前安全教育和学习安全生产技术操作规程,提高上岗人员的安全意识和安全生产技能。尤其是要求工人在上架操作时系好安全带、戴好安全帽、穿好防滑鞋.
8。2、在架子搭设和拆除过程中定期对满堂支撑架重要部位进行检查,及时发现隐患并立即处理.搭设和拆除时严格遵照操作规范，并在满堂支撑架下部设立防护区，防止坠物伤人.
8。3、要求满堂支撑架使用人员对满堂支撑架施工活荷载按设计要求进行控制，及时清理架上临时堆放的材料，严禁架体超载使用.
8.4、遇六级以上的台风，停止进行架子施工或架上作业,同时组织人员及时对架体进行加固，以保证架子安全。
8。5、不得在满堂支撑架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
九、满堂支撑架使用要求
9.1、工人在架上作业,应注意自我安全、保护他人安全，避免碰撞、闪失、落物。架上最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架体加垫物以增加高度，禁止在架上现玩闹和坐在不安全处体息。
9。2人员上下满堂支撑架必须走安全防护通道，严禁攀援满堂支撑架上下，每班工人上架前应检查满堂支撑架，确认安全方可以上架.完工后应整理架上物品，清运垃圾。
9.3、禁止拆除满堂支撑架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件。
9。4、该满堂支撑架只能作为结构模板支撑满堂架使用，满堂支撑架使用方不能擅自改变其用途。不得将缆风绳固定在满堂支撑架上，严禁悬挂起重设备。禁止将混凝土和砂浆的输送泵等连接固定在架体上，混凝土输送泵管的离架体的距离应在500mm以上。
十、满堂支撑架的维护
10。1、满堂支撑架搭设完毕，并验收交会使用后，使用满堂支撑架的过程中必须严格遵守满堂支撑架使用规范。
10.2、满堂支撑架验收交付使用后，在正常使用的条件下，如遇台风、大雨等恶劣天气，满堂支撑架承包仍然应及时检查架体,发现隐患立即采取加固措施排除。
①、检查地基或基础是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空.
②、检查螺栓是否松动.
③、检查杆件的设置和连接、拉结件、支撑、门洞桁架等是否被挪动或拆除。
④、检查立杆的垂直度和沉降的偏差是否符合规定.
⑤、检查是否架体超载使用。
十一、满堂支撑架设计计算
11。1见附页（计算书）。
十二.钢管支撑柱、梁、板示意图
12.1 详见附图

西安东仪厂二期高层住宅楼工程
C座满堂脚手架

施

工

方

案

施工单位：中国核工业第二二建设东仪项目
批 准:
审 核:
编 制：
日 期：

C座满堂脚手架施工方案
一。工程概况：
西安东风仪表厂C座高层住宅楼建筑物总高87。3m，地下一层，地上二十九层。地下室层高为5。10m，地上每层3m.由于地下室层高超过5m,结构施工阶段的墙柱钢筋绑扎和模板支撑架均采用满堂脚手架支撑、固定,施工完毕后拆除.模板支撑架架体设计:因地下室梁板结构体系较为繁杂，地下室顶板为250厚，故地下室采用所有立杆全部加密的形式搭设，立杆纵横距设置为0。8m，步距为1。5m （第一步为1。7m)，扫地杆距地0.15m，确保整个架体的稳定性。
二．编制依据:
《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社
《建筑结构荷载规范》GB50009—2001中国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册》中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；
《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99中国建筑工业出版社。
三．选材：
本工程采用扣件式钢管架，架体均采用φ48钢管，壁厚3。5mm,钢管的端部切口应平整。扣件、连接件为铸钢成品配套件,材料质量及性能均符合国家有关规范要求。
四.扣件式模板支撑架搭设:
使用扣件式钢管脚手架杆配件模板支撑架时，作用于跨中的集中荷载应不大于以下规定值：相应于0。9m、1。2m、1。5m和1.8m跨度的允许值分别为4.5KN、3.5KN、2。5KN和2KN。
五.模板支撑架搭设流程：
场地清理→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→循环立杆至剪刀撑操作直到相应设计高度→铺设模板。
六。搭设要求：
1、底板砼浇筑完毕，并且强度达到10Mpa以上。
2、根据梁、板实际位置及纵、横距要求放线定位.
3、搭设：
a立杆:横、纵间距都不大于1m，梁两侧局部立杆加密，立杆根据层高要求,选用合适长度的钢管，最多对接一次，采用对接扣件固定.
b水平杆：第一层步距1.7m，以上每层步距为1.5m，水平杆连接采用对接接头或搭接接头，上下邻杆接头不得设在同跨内,相距应大于500mm，且应避开跨中,横向水平杆搁在纵向水平杆之上，满堂架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板上表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，靠近坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
c小横杆的设置：每一主节点必须设置一根横向水平杆,并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于10cm。
d剪刀撑：梁底支撑架的斜支杆也以剪刀撑代替，满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑应随立杆纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均须支撑在垫板上或基面砼面上，每道剪刀撑应连接3～4跨，剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在450～600之间。

七。脚手架拆除：
1、拆除前,必须保证混凝土强度达到75％以上，悬挑构件的强度达到100％。
2、全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求，清除脚手架及地面障碍物。
3、拆除作必须自上而下逐层进行,严禁上、下同时作业。
4、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设抛撑加固后，再拆除连接件。拆除时要设置明显标识或警戒线，并由专人看护，防止其它人员进入拆架区内.
5、拆除的杆配件严禁抛至地面，钢筋必须采用溜绳往下放,拆下的钢管、配件须按有同规格、型号堆放整齐，以备使用。
八.质量要求：
1、脚手架立杆应设有纵、横向扫地杆，纵向扫地杆距底座上皮150mm,横向扫地杆固定于纵向扫地杆的下方的立杆上.
2、立杆采用对接扣件连接，相连立杆的接头不允许设在同步内，同步内隔一根立杆的接头高度不低于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。
3、纵向水平杆设在立杆内侧,长度不小于3跨，相连两杆的接头不允许设在同步或同跨内,不同步内相连两杆的接头距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于纵距的1/3。
4、纵向水平杆作为横向水平杆的支座,固定于立杆上。
5、主节点处必须设横向水平杆,用直角扣件扣接并严禁拆除,且主节点处扣件距离不大于150mm.
6、剪刀撑接长采用搭接,搭接长度不少于600mm，且不少于2个旋转扣件连接。
7、剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心与主节点的距离不大于150mm。
8、立杆的纵向垂直偏差不得大于50mm，横向偏差不得大于20mm；水平偏差不大于总长度的1／300，横杆的偏差不大于10mm.
9、脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。
10、扣件紧固力宜在45～55N.m范围内,不得低于45N。m或高于60N.m.
九.安全措施：
1、搭设前应认真熟悉掌握本方案,并对操作工人认真交底。
2、搭设架子的操作工人必须是具有操作证的熟练架子工，无操作证不得进行搭设。
3、搭设时必须系好安全带，戴好安全帽，穿工作服、工作鞋，严禁穿皮鞋、凉鞋作业.
4、每层脚手架搭设完后，须进行专门验收，专职安全员检查签字后方可使用.
5、夜间不得进行脚手架搭设的施工。
6、专业电气人员必须将架子的底部与重复接地接通，接地电阻不大于10欧,以防雷击或与施工用电连接。
7、外侧围护网的封闭须严密、牢固，不得有漏洞。
8、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施,并在作业完毕后，及时予以恢复.
9、工人在架上作业中，必须注意自身和他人的安全，避免发生碰运撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息.
10、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道,严禁攀援脚手架上下.
11、每班工人上架作业时，先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，立即通知所有架上人员撤离。
十.满堂脚手架计算书
1、参数信息:
a 主楼和车库区脚手架参数
横向间距或排距(m）：0。80;纵距（m)：0.80；步距(m)：1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0。10；脚手架搭设高度(m)：5.2m;
采用的钢管(mm）:Φ48×3。5；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件保养情况,扣件抗滑承载力
系数:0.80；
板底支撑形式式:木方支撑；木方尺寸:60mmX80mm
板底木方的间隔距离（mm）：300。00；
b 主楼区和车库区荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:0。350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
楼板浇筑厚度(m）:0。25；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2)：1.000；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:3.000；
c 主楼区和车库区楼板参数
钢筋级别：三级钢 HRB400；楼板混凝土标号:C35；
每层标准施工天数：8；
计算楼板的宽度（m）：38。80；计算楼板的厚度(m）:0.25；
计算楼板的长度（m）:56.90；施工平均温度(℃）:10.000；

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
(一)模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算.
静荷载标准值 q1 = 25.000×0。250×0.800+0.350×0。800=5。280kN/m
活荷载标准值 q2 = (2。000+3。000)×0。800=4.000kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 80。00×25。00×25.00/6 = 8333.33cm3;
I = 80.00×25。00×25.00×25。00/12 = 104166。70cm4;
(1）抗弯强度计算
f = M / W < ［f］
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）;
　　 M —— 面板的最大弯距（N。mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f］ —- 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值（kN/m）；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×5。280+1.4×4.000)×0.300×0.300=0。107kN。m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.107×1000×1000/8333334=0.013N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < ［f]，满足要求！
(2）抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0。600×（1.20×5.280+1。4×4。000)×0.300=2.148kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×2148.0/(2×800.000×250。000)=0。016N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 ［T]=1。40N/mm2
抗剪强度验算 T < ［T］,满足要求!
（3）挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI 〈 [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×5.280×3004/（100×6000×1041666688)=0.00004mm
面板的最大挠度小于300。0/250，满足要求！
（二）模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算.
1.荷载的计算
（1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25。000×0。250×0。300=1.875kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m)：
q12 = 0。350×0.300=0.105kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = （3。000+2。000)×0。300=1.500kN/m
静荷载 q1 = 1。20×1。875+1.20×0.105=2.376kN/m
活荷载 q2 = 1.40×1.500=2.100kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：
均布荷载 q = 3.581/0。800=4。476kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.48×0。80×0。80=0。286kN.m
最大剪力 Q=0.6×0。800×4.476=2。148kN
最大支座力 N=1.1×0.800×4.476=3.939kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64。00cm3；
I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
（1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0。286×106/64000。0=4。48N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
（2）木方抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh 〈 [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2148/(2×60×80)=0.671N/mm2
截面抗剪强度设计值 ［T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求！
（3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.980kN/m
最大变形 v =0.677×1。980×800。04/（100×9000。00×2560000.0）=0。238mm
木方的最大挠度小于800。0/250，满足要求！
（三）板底支撑钢管计算
　　 横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0。853kN。m
最大变形 vmax=0.595mm
最大支座力 Qmax=11.406kN
抗弯计算强度 f=0。853×106/5080.0=167。92N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800。0/150与10mm，满足要求!
（四）扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
　　 R -— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=11.41kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！
R≤8。0 kN时，可采用单扣件; 8.0kN<R 12。0 kN时，应采用双扣件;R>12.0kN时，应采用可调托座。
（五）模板支架荷载标准值（立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1。静荷载标准值包括以下内容：
（1)脚手架的自重(kN）:
NG1 = 0.129×5.200=0。671kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.800×0.800=